chore(rebar): Pier_T_rebar 작업 폴더 초기 구성 및 외부 의존 파일 통합

- Code\rebar_pipeline, review_pipeline, pier-program을 정션에서 실제 폴더로 전환
- Code\rhino_mcp 및 CLAUDE_rhino배경.md 추가, .mcp.json은 PYTHONPATH로 새 위치 사용
- pier-program 내부 .git 제거(이력은 backup\pier-program_20261028.bundle에 보관)
- worktree 가이드 반영(CLAUDE.local.md, HANDOFF.md)
- D:\Rhino-MCP 경로 참조를 새 위치로 치환

Co-Authored-By: Claude Sonnet 5.5 <noreply@anthropic.com>

DOC/02_분석/분석_운곡교P1코핑철근판독_2026-10-07_v0.1.02.md

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+# 분석 — 운곡교 P1 코핑 철근 판독 (C1~C16, S1·S2)
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+| 버전 | 수정일 | 수정자 | 주요 변경 내용 | 비고 |
+| :--- | :--- | :--- | :--- | :--- |
+| v0.1.00 | 2026-10-07 | 심영표 | 신규 작성 | Task 코핑철근모델링 Step 2 #1 (중간 산출물, G4) |
+| v0.1.01 | 2026-10-07 | 심영표 | 오류 정정 2건(스터럽 원길이 식, 스터럽 폭), §4 스터럽 높이 규칙 추가 | 정정 |
+| v0.1.02 | 2026-10-07 | 심영표 | §5 C12·C13 판독(K2 해소) 추가 | 사용자 요청: C12·C13 추가 |
+
+## 0. 근거·방법
+
+- [D1] 정면도 코핑부(우측 절반 작도), 단면 A-A(선단부, 깊이 1,531.8). 단면 B-B는 이번 추출에서 외곽을 찾지 못함 `미실시`
+- [D2] 주철근 조립도 ①CYCLE(C1·C2·C3·C7), ②CYCLE(C4·C5·C6·C8)
+- [D3] SD400 재료표·가공도
+- 추출: `Code/교각모델링/판독/front.json`(정면도), DXF 직접 조회(단면 A-A). 좌표 X = 교축직각(정면도 x − 12,159.4), Z = 절대표고 mm
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+## 1. 확정에 가까운 항목 (재료표와 정합)
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+| 마크 | 판독 | 근거 | 재료표 대조 |
+| :--- | :--- | :--- | :--- |
+| C1~C6 상면 3단 | 직선 a는 수평 3단 EL 43.311 / 43.211 / 43.111 (좌측 소단 43.411 − 100부터 100씩 아래). 양끝 다리는 경사 선단면을 따라 내려감 | 정면도 수평선 43,311 (0~5,942), 43,211 (0~5,953), 43,111 (0~5,964). A-A 상면 3단 z 1,427.3/1,327.3/1,227.3 | 반길이가 단마다 11씩 증가 → a 11,855 < 11,880 < 11,904 증가와 일치. **1단 = C1·C4(다리 1,319/1,315), 2단 = C2·C5, 3단 = C3·C6** `[추론, 근거: a 증가 순서]` |
+| C1~C6 꺾임각 | x1 98° = 좌측 선단 경사(200/1,500 → 97.6°), x2 96° = 우측(200/1,787 → 96.4°) | D1 선단면 | 재료표 98°·96°와 일치 |
+| 상면 폭 방향 위치 | Y = 100, 237, 362 … 2,862, 3,000 (24곳/단) | A-A `100`,`137`,`21@125=2.625`,`138`,`100` | 단마다 24 = 12(①CYCLE) + 12(②CYCLE) |
+| C7·C8 하면 | 24곳 (A-A 하면 z 105), 중앙 수평부 2,148 (정면도 EL 40.511, X ±1,074)에서 하면 곡선을 따라 올라가고 끝에서 650 다리 | 정면도·A-A | c 2.148 일치. 12 + 12 = 24 |
+| C10 | 스터럽 위치 X = 0, ±300, ±600, ±900 (7곳) × 위치당 3개 = 21 | 정면도 수직선 @300 | 21 일치 |
+| C9·C11 | X = ±1,150 ~ ±5,900 @250 (좌·우 각 20곳) × 3 = 60·60. 높이 b가 하면 곡선을 따라 변함. 우측 선단이 더 깊어(1,787) 최솟값이 큼 → **C9 = 좌측, C11 = 우측** `[추론]` | 정면도 수직선 하단 z가 곡선 추종 | 60·60 일치, b 최솟값 1,376 / 1,664 경향 일치 |
+| 스터럽 원길이 식 | ~~IV: L = 2a + 2b + c~~ → **[정정 v0.1.01] L = 2a + 2b + 2c** (C10: 2×1,407 + 2×2,998 + 2×750 = 10,310 ✓). 변길이 C9·C11은 **b = (최대 + 최소)/2**로 계산한 길이(C11: 2,310 → 8,934 ✓, C9: 2,166 → 8,647 ✓) | D3 | — |
+
+## 2. 미확정·충돌 (HITL 대상)
+
+| # | 내용 | 양측 근거 |
+| :-- | :--- | :--- |
+| K1 | **[CONFLICT] 스터럽 폭**: 재료표 a = 1,407, 단면 A-A 작도 폭 **1,160 / 1,740 / 1,160** ([정정 v0.1.01] 가운데는 1,740. 다리 Y = 100·680·1,260·1,840·2,420·3,000, 스터럽 (100~1,260)·(680~2,420)·(1,840~3,000)). 사용자 결정: 작도 폭 | D3 vs D1 A-A |
+| K2 | **C12·C13 수평 폐합 철근**: X 형상, b = 1,407 (폭), a = 12.228~3.151 (C12), 12.167~12.044 (C13). 정면도 수평선 9단(EL 40.761~42.761 @250, 길이가 하면 곡선을 따라 줄어듦)과 A-A 측면 점 4단(z 131.8~881.8, 단마다 6점)과 대응하나, **폭 방향 배치(단마다 몇 개, 어느 Y)가 1,407 폭과 맞지 않음**. C13 원길이 식 미해결(2a + 2b + c = 27,604 ≠ 29,345) | D1·D3 |
+| K3 | **C14·C15·C16 (H19)**: 상면 횡방향(C14 III 2,900 + 갈고리 350×2, A-A `@1.000` 표기)과 측면 보조근으로 추정. 정면도 점 분포(EL 43.089·43.189 두 줄 @1,000, 41.011~42.511 엇갈림)로 C14 ≈ 40개 위치가 보이나 41본과 1 차이, C15·C16 배치 미확인 | D1 |
+| K4 | **C7·C8 곡선부**: VII의 r1·r2(굽힘 반지름)와 j가 재료표에 비어 있음. 하면 곡선 R 12,000을 100 안쪽으로 따라가는 것으로 해석하면 원길이 13,994와 맞는지 계산 필요 | D3 |
+| K5 | C1/C4, C2/C5, C3/C6, C7/C8의 폭 방향 교대 순서(어느 마크가 Y=100에서 시작하는지)는 도면 근거 없음 | — |
+| K6 | **S1·S2**: D2 교좌면 보강 상세(2,500×1,200, H19 @125, 깊이 700)를 받침 10개소의 대좌 아래에 배치. S1 50 / S2 105의 개소별 배분은 미확인 | D2 |
+| K7 | 단면 B-B(기둥부, 깊이 3,144)의 측면 `9@250=2.250`과 상면 단차부 `10@250` 미추출 | D1 |
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+## 3. 판단
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+- C1~C6, C7·C8, C9~C11은 재료표와 맞는 해석이 나왔다(폭 K1·교대 K5·곡선 K4는 남음)
+- C12~C16과 S1·S2는 판독 근거가 부족해 추정 비중이 크다. 추가 판독에는 D2 조립도·단면 B-B 정밀 추출이 필요하다
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+## 4. 스터럽 높이 규칙 (v0.1.01 추가, 검산 완료)
+
+- 하단: |X| ≤ 1,073.9는 EL 40.511, 그 밖은 하면 원호와 동심인 R 12,100 원(중심 (±6,951.9, 29,934.6)) 위
+- 상단(우측, 작도): X < 3,900은 43,454.7, X ≥ 3,900은 43,598.4
+- 상단(좌측, 작도 없음): 소단 상면 − 100 `[추론]` → |X| < 1,296은 43,455, 1,296~3,801은 43,383, 그 밖은 43,311
+- 재료표 b = 작도 높이 + 54.3 (C10 2,998, C11 최소 1,664로 확인)
+- 검산: 모델 b 범위 우측 2,956.1~1,663.9 (C11 2,956~1,664 ✓), 좌측 2,956.4~1,376.5 (C9 2,956~1,376 ✓) — `[추론]`인 좌측 규칙이 C9 최솟값과 일치
+- 같은 방식으로 C1 다리 끝(정면도 사선 1C3DA 끝 (6,089, 42,003.8))과 C7 곡선 끝(계산 (6,086.8, 42,003.6))이 만나는 것을 확인 — 하면 곡선부 해석(R 12,100, 호 길이 5,273) 지지
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+## 5. C12·C13 수평 폐합 철근 (v0.1.02, K2 해소)
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+- 단면 A-A 측면 점 Y(코핑 폭 기준) = 127, 707, 1,233, 1,867, 2,393, 2,973 → 각각 스터럽 다리(100·680·1,260·1,840·2,420·3,000)에서 27 안쪽. **스터럽마다 안쪽에 수평 폐합 철근 1개**: (127~1,233)·(707~2,393)·(1,867~2,973), 폭 1,106 / 1,686 / 1,106
+- 정면도 9단 EL 40.761~42.761 @250 × 단마다 3개 = 27 = C12 18(아래 6단) + C13 9(위 3단)
+- 단 끝: 하면 동심원 R 12,100 위(아래 단) 또는 선단면에서 100.8 안쪽(위 단). 모델 길이 + 54.3 = 재료표 a: C12 3,150.9~12,228.2 (재료표 3,151~12,228 ✓), C13 12,166.9~12,044.2 (12,167~12,044 ✓). 우측 끝점이 정면도 작도(1,548 … 6,004)와 일치
+- 원길이 L = 2a + 2b + 4c (c = 580): C12 (최대+최소)/2 = 7,689.5 → 2×7,689.5 + 2×1,407 + 4×580 = 20,513 ✓, C13 12,105.5 → 29,345 ✓
+- **[미확정] 폭**: 재료표 b = 1,407 vs 작도 1,106/1,686/1,106 — 스터럽 K1과 같은 유형. K1 결정(작도)을 준용해 모델링하고 사용자 확인을 받는다